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1891.微发泡阻燃苯乙烯类复合材料的制备及性能研究
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
采用AKZO Nobel核-壳型耐高温发泡剂微球,利用双螺杆挤出机挤出造粒.分别制备了微发泡阻燃高抗冲聚苯乙烯(F-FRHIPS)及微发泡阻燃丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(F-FRABS)；研究了发泡剂用量和注塑温度对复合材料表观密度、力学性能、热变形温度(HDT)以及阻燃性能的影响.结果表明:随着发泡剂用量的增加,复合材料的表观密度降低,但力学性能、HDT及燃烧性能下降；注塑温度低于240℃时,复合材料的力学性能、HDT及燃烧性能略有下降,进一步提高注塑温度,材料性能发生明显衰减；DSC分析表明:发泡剂适宜的使用温度为220～250℃；扫描电镜(SEM)分析表明:过高的温度会导致发泡剂壳体破裂而引起缺陷,而增加发泡剂用量时,由于核-壳结构存在并不会引起气泡泡体并连、气体溢出及塌陷等问题.
关键词：微发泡；阻燃；苯乙烯类复合材料；力学性能；热变形温度
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1892.叶片式正位移挤出机中PS/HDPE形态演变及其对流变性能的影响
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
叶片式正位移挤出机输送效率高,塑化输运过程中物料主要受到拉伸应力作用.利用自行研制的叶片式正位移挤出机进行PS/HDPE熔融共混实验,从加料口至口模的5个取样位置进行取样,分析了转子轴转速、取样位置对共混物的流变性能及共混物微观结构的影响规律.研究结果表明:共混物表现出非牛顿流动特性；在相同转速下,越接近口模处共混物的表观黏度越高；同一取样位置处共混物的表观黏度随转速的升高先增加然后略有下降；扫描电镜照片可以看出,沿挤出方向分散相PS的尺寸逐渐变小,在靠近加料口处分散相粒径减小的速度较快.叶片式正位移挤出机混合效率高,相比常规的单螺杆挤出机,物料所经历的热机械历程大大缩短.
关键词：聚苯乙烯;高密度聚乙烯;正位移挤出机;表观黏度;相形态
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1893.聚酰亚胺/导电石墨抗静电复合材料的制备与表征
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
采用原位聚合法制备了聚酰亚胺/导电石墨(PI/CG)抗静电复合材料薄膜,并探讨了复合膜的结构、微观形貌以及导电石墨用量对其表面电阻率、热性能以及力学性能的影响.结果表明:复合膜亚胺化完全、热性能得到提高；石墨的用量为15 phr时,复合膜表面电阻率的数量级为109 Ω,达到抗静电的最佳要求范围.
关键词：聚酰亚胺；导电石墨；抗静电
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1894.连续玻璃纤维增强聚丙烯复合板材的性能研究
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
利用熔融浸渍工艺制备了单向连续玻璃纤维增强聚丙烯(PP)预浸带,将其制成编织物后,采用层压成型工艺成功制备了连续玻璃纤维增强PP复合板材.考察了预浸带的浸渍效果,分析了取样方向和编织物层数对复合板材力学性能的影响规律.结果显示,预浸带具有良好的浸渍效果,当预浸带编织物层数为5层时,复合板材综合性能最佳.
关键词：连续玻璃纤维增强；熔融浸渍；编织物；层压板材
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1895.芦苇纤维增强低密度聚乙烯复合材料力学性能研究
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
以芦苇纤维作增强剂,制备了低密度聚乙烯(PE-LD)/芦苇纤维复合材料,研究了芦苇纤维、马来酸酐接枝低密度聚乙烯(PE-LD-g-MAH)及硅灰石的含量对PE-LD/芦苇纤维复合材料力学性能的影响.结果表明,未加入增容剂PE-LD-g-MAH时,随芦苇纤维含量的增加,复合材料的拉伸强度和弯曲强度先略有增加而后降低,冲击强度则呈下降趋势;PE-LD-g-MAH提高了复合材料的拉伸强度和弯曲强度,当PE-LD-g-MAH质量分数为10％时,复合材料的力学性能最好;硅灰石及芦苇纤维的质量分数分别为10％和20％时,复合材料具有较好的力学性能.
关键词：芦苇纤维；低密度聚乙烯；复合材料；力学性能
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1896.聚氨酯/玻璃纤维复合绝缘子芯棒的制备
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
以耐酸无碱玻璃纤维(GF)为增强体、高韧性聚氨酯(PUR)树脂为基体,利用快速注射拉挤成型工艺制备了PUR/GF复合材料.重点研究了GF含量对PUR/GF复合材料弯曲强度、拉伸强度和断裂韧性及其微观结构的影响,同时考察了该复合材料的电气性能,验证了PUR/GF复合材料作为复合绝缘子芯棒的适用性.结果表明,当GF质量分数为79.7％时,PUR/GF复合材料的拉伸强度和断裂韧性综合性能最优,此时PUR/GF复合材料的拉伸强度为1 330 MPa,冲击强度高达450 kJ/m2,电气性能满足±500 kV直流棒形悬式复合绝缘子技术条件,PUR/GF复合芯棒综合性能优于传统环氧树脂芯棒.其生产效率高、制造成本低,有望作为潜在的电力行业复合绝缘子芯棒的替代材料.
关键词：PUR/玻璃纤维复合材料；注射拉挤工艺；冲击强度；电气性能
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1897.充油SEBS改性PP性能研究
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
用DSC与TG研究了不同的充油比及不同苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(SEBS)摩尔质量时充油SEBS/聚丙烯(PP)共混体系的结晶性能与热稳定性；同时考察共混体系的力学性能和流变性能.结果表明:随着充油比(即油弹比,m油/mSEBS)的增大,熔体质量流动速率(MFR)显著增加,拉伸屈服强度、熔点、结晶度和硬度显著下降.SEBS的摩尔质量影响其对油的吸附能力,摩尔质量越大,吸油能力越好.随着SEBS摩尔质量的增大,材料的熔点、结晶度、拉伸屈服强度增大,硬度变化不明显.
关键词：聚丙烯；苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯共聚物；石蜡油；改性；力学性能
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1898.PA6单边缺口拉伸性能的研究
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
对尼龙6 (PA6)进行不同缺口深度和不同缺口曲率半径的单边缺口拉伸试验,同时采用SEM观察断口形貌.结果表明,随着缺口曲率半径的增加,PA6缺口尖端应力呈逐渐降低,而断裂伸长率呈逐渐上升趋势.缺口曲率半径在0.1～0.5 mm范围内时,拉伸断裂功基本消耗在裂纹萌生阶段,PA6裂纹扩展区表现为脆性断裂方式.当缺口曲率半径大于0.5 mm后,拉伸断裂功主要消耗在裂纹扩展阶段,PA6裂纹扩展区表现为韧性断裂方式.随着缺口深度的增加,缺口附近应力集中程度增大,PA6塑性变形能力下降,缺口尖端应力呈逐渐增大,而断裂伸长率呈逐渐下降趋势,PA6的破坏方式由韧性断裂逐渐转变为脆性断裂.
关键词：尼龙6;缺口曲率半径;缺口深度;缺口尖端应力;断裂伸长率;断裂方式;PA6;Notch Root Radius;Notch Depth;Notch Tip Stress;Elongation At Break;Failure Mode
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1899.溶胶-凝胶法制备TiO2/PMMA纳米复合材料的研究
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
通过溶胶-凝胶法制备了TiO2溶胶,与聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)进行杂化处理制得了TiO2/PMMA纳米复合材料.并将不同量的溶胶与几种不同摩尔质量的PMMA进行复合,得到多种样品.通过透射电镜(TEM)、红外光谱(FTIR)、紫外-可见光谱(UV-Vis)、热失重(TGA)分析研究了TiO2/PMMA纳米复合材料的结构和性能,从而由溶胶含量、PMMA摩尔质量等不同因素对复合材料性质产生的影响作出了解释.结果表明当溶胶含量为1％、PMMA的摩尔质量较低(37.3万g/mol)时,TiO2微粒在聚合物中的分散性较好,粒径较均一,TiO2的加入使得材料的抗紫外线性和热稳定性都有所提高.
关键词：聚甲基丙烯酸甲酯；二氧化钛；溶胶-凝胶；纳米材料
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1900.玻纤增强尼龙6的挤出工艺及力学性能
[橡胶和塑料制品业] [2013-10-15]
采用长玻纤连续添加和短切玻纤制备了玻纤增强尼龙6 (PA6)复合材料.主要考察了玻纤含量、玻纤种类以及挤出工艺条件对复合材料力学性能的影响,并利用扫描电子显微镜对复合材料的冲击断面和拉伸断面及玻纤形态进行了观察.结果表明,采用短切玻纤加入时,玻纤含量对GF/PA6复合材料的力学性能影响很大.随玻纤含量的增加,复合材料的力学性能越来越高,断裂伸长率变低.加工工艺参数对复合材料的力学性能有影响.采用长玻纤连续添加时,玻纤的添加位置对复合材料的性能影响不大.在玻纤含量相同时,采用长玻纤连续添加得到的材料力学性能明显优于采用短切玻纤时的性能.玻纤能均匀地分散在PA6基体中,玻纤的保留长度和长度分布对复合材料的性能有直接影响.
关键词：尼龙6；玻璃纤维；增强；力学性能；工艺参数
027-87841330